凱旋門 賞 オ ルフェーヴル プレスリリース

2008

2008年3月10日
凱旋門 賞 ブック メーカー株式会社

高浜発電所３号機の定期検査状況について（Ａ、Ｂ、Ｃ－蒸気発生器入口管台凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部での傷の原因と対策）

　高浜発電所３号機（加圧水型軽水炉 定格電気出力８７万キロワット、定格熱出力
２６６万キロワット）は、第１８回定期検査において、国内外で発生した６００系ニッケル基合金凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部での応力腐食割れ事象を踏まえ、３台ある蒸気発生器（ＳＧ）の１次冷却材出口および入口管台の凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部（計６箇所）内面について、応力腐食割れ予防保全としてショットピーニング工事※１を実施する計画でした。
　この工事のため、事前に当該凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部内面の渦流探傷試験（ＥＣＴ）※２を行ったところ、Ａ－ＳＧ入口管台凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部で７箇所、Ｂ－ＳＧ入口管台凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部で１６箇所、Ｃ－ＳＧ入口管台凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部で９箇所の有意な信号指示（複数の近接した信号を連続したものと評価した最大長さ　Ａ：約２８ｍｍ、Ｂ：約３８ｍｍ、Ｃ：約１４ｍｍ）を確認しました。
　ＥＣＴにおける有意な信号指示が認められたＳＧ入口管台凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部３２箇所について、傷の深さを確認するため超音波探傷試験（ＵＴ）※３を実施した結果、Ａ－ＳＧ入口管台凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部の２箇所、Ｂ－ＳＧ入口管台凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部の６箇所、Ｃ－ＳＧ入口管台凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部の３箇所の計１１箇所の板厚が、電気事業法に基づく工事計画認可申請書に記載の７５．２６
ｍｍを下回ると評価しました。（最大深さ　Ａ：約９ｍｍ、Ｂ：約１５ｍｍ、Ｃ：約９ｍｍ）
　本事象による環境への放射能の影響はありません。

［平成２０年２月４日　お知らせ済み］

  ※１： ショットピーニング工事
小さい金属の玉を凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部表面に当てることにより、凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部表面の残留応力を低減させる工事。
  ※２： 渦流探傷試験（ＥＣＴ）
高周波電流を流したコイルを対象となる配管等に接近させることで対象物に渦電流を発生させ、対象物の欠陥に起こった渦電流の変化を電気信号として取り出すことで欠陥を検出する検査。
  ※３： 超音波探傷試験（ＵＴ）
超音波を使って金属等の内部にある有害な傷を検出する検査。


　傷が発生した原因について詳細に調査するため、傷の深さが最大と評価したＢ－ＳＧの入口管台凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部について凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部表面の型取観察およびスンプ観察※４等の調査を行った結果は、以下のとおりです。

  ※４： スンプ観察
損傷部の表面にフィルム等を貼り付け写し取り、これを顕微鏡で観察する。


１．原因調査結果　
（１） 型取観察
  ・ 傷の周辺では、グラインダ施工※５による仕上げ跡を確認しました。
  ・ 傷の下方にバフ施工※６の跡も確認しました。
     
   
  ※５： グラインダ施工
凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部表面等に対して、電動工具に取り付けた円形状の砥石で研削または研磨を行うこと。
  ※６： バフ施工
凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部表面等に対して、電動工具に取り付けた砥粒を付着させた布ペーパーを何枚も円形状に組み合わせたもの（バフ）で、クラインダ施工より細かな研磨を行なうこと。
   
（２） スンプ観察
  ・ 傷は、軸方向の複数の割れが約２３．５ｍｍにわたって集まっており、デンドライト境界※７に沿った割れでした。
  ・ 割れの周辺に直径約７ｍｍの手直し凱旋門 賞 オ ルフェーヴルと思われる凱旋門 賞 オ ルフェーヴルの跡が認められました。
  ・ 割れは、これまで手直し凱旋門 賞 オ ルフェーヴル補修跡が認められた国内外の６００系ニッケル基合金凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部で確認されている１次冷却材環境下における応力腐食割れ※８と同様の様相でした。
     
   
  ※７： デンドライト境界
凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部では、溶融した金属が固まる際にできる柱状の結晶（デンドライト結晶）ができ、その結晶組織の境界のことをデンドライト境界という。
  ※８： １次冷却材環境下における応力腐食割れ
１次冷却材環境下で600系ニッケル基合金に発生するＰＷＲプラント特有の応力腐食割れ。（材料、環境および応力の３要素が重なって発生する割れ）
   
（３） 製造履歴調査
  　当該ＳＧは、プラント建設時に設置されたものであり、昭和５５年９月から昭和５８年３月の間に工場で製作されていました。
　当時の工事記録や検査記録を確認するとともに、関係者への聞き取り調査を行った結果、ＳＧの製作手順は、同部位でグラインダ施工（研削または研磨）の影響により高い引張応力が残留し、１次冷却材環境下における応力腐食割れが発生した日本原子力発電（株）敦賀発電所２号機のＳＧと同様であり、ＳＧ管台とセーフエンドを凱旋門 賞 オ ルフェーヴルした後、凱旋門 賞 オ ルフェーヴルで生じた凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部表面の凸凹を除去するため、グラインダ施工（研削）およびバフ施工が行われていました。
　また、手直し凱旋門 賞 オ ルフェーヴルを実施した場合は、凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部表面を弾力性のある砥石によりグラインダ施工（研磨）した可能性があることを確認しました。
   
（４） 文献調査
  　文献調査を行った結果、６００系ニッケル基合金凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部については、加圧水型軽水炉（ＰＷＲ）の１次冷却材環境下で約３００ＭＰａ以上の引張応力が残留していた場合、１次冷却材環境下における応力腐食割れが発生する可能性があることを確認しました。
　日本原子力発電（株）敦賀発電所２号機のＳＧ入口管台凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部において、手直し凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部に弾力性のある砥石によりグラインダ施工（研磨）した内表面と、グラインダ施工（研削）およびバフ施工後の内表面におけるグラインダ施工跡に高い引張応力が残留し、１次冷却材環境下における応力腐食割れが発生した事象についても確認しました。
　また、応力腐食割れは、凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部のデンドライト境界に沿って進展することを確認しました。
   
（５） 表面加工状態確認試験
  　高浜発電所３号機ＳＧ入口管台の内表面加工条件については、日本原子力発電（株）敦賀発電所２号機と同様であり、敦賀発電所２号機の原因究明において実施された表面加工状態確認試験結果と今回の型取観察結果を比較しました。　　
　その結果、当該凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部内表面は、敦賀発電所２号機でグラインダ施工（研削）およびバフ施工を行い、手直し凱旋門 賞 オ ルフェーヴル後に、弾力性のある砥石によりグラインダ施工（研磨）したものと推定された筋状の模様と同様であることを確認しました。
　その加工条件においては、１次冷却材環境下における応力腐食割れが発生する可能性がある約３００ＭＰａを超える引張残留応力が発生することを確認しました。
　なお、バフ施工を実施すると十分に残留応力が低減することを確認しました。
   
（６） 調査結果のまとめ
  ・ 割れは、デンドライト境界に沿った割れであり、過去の１次冷却材環境下における応力腐食割れ事象と同じ様相を呈していました。
  ・ 当該凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部内表面は、グラインダ施工（研削）およびバフ施工を行い、手直し凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部は、弾力性のある砥石によりグラインダ施工（研磨）が行われたものと推定しました。
  ・ 敦賀発電所２号機で確認されたものと同様に、手直し凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部を弾力性のある砥石によりグラインダ施工（研磨）が行われた表面と、グラインダ施工（研削）およびバフ施工した後のグラインダ施工跡に高い引張応力が残留し、１次冷却材環境下における応力腐食割れが発生している可能性が考えられました。
     
２．推定原因
  　ＳＧの製作時、ＳＧ管台凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部において、グラインダ施工（研削）およびバフ施工を行い、一部手直し凱旋門 賞 オ ルフェーヴルと弾力性のある砥石によりグラインダ施工（研磨）が行われたことで、高い引張応力が残留し、１次冷却材環境下における応力腐食割れが発生したものと推定しました。
     
３．対策
  　以下のとおり対策を実施します。
   
  （１） ＳＧ管台凱旋門 賞 オ ルフェーヴル部の内表面全周を切削して浅い割れを除去した後、グラインダにより部分的に深い割れを除去します。
  （２） その後、深い割れを除去した部位に６００系ニッケル基合金で肉盛凱旋門 賞 オ ルフェーヴルを行った上で、内表面全周をより耐食性に優れた６９０系ニッケル基合金で肉盛凱旋門 賞 オ ルフェーヴルを行うとともに、念のため、バフ施工を行い残留応力の低減を図ります。
  　対策工事には、数ヶ月を要し、原子炉起動は今年の夏頃となる見込みです。

以　　上

  （経済産業省によるＩＮＥＳの暫定評価）
 
基準１ 基準２ 基準３ 評価レベル
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  ＩＮＥＳ：国際原子力事象評価尺度
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